梁桂花,張立群,馮予星,吳友平(北京化工大學(xué)北京市新型高分子材料制備與成型加工重點實驗室,北京　100029)

作者簡介:梁桂花(1981-),女,廣西合浦人,北京化工大學(xué)在讀碩士研究生,主要從事新型高分子材料的制備與性能研究。

綠色輪胎的概念于20世紀(jì)90年代提出,現(xiàn)已成為安全、節(jié)能和環(huán)保型輪胎的代名詞。由于綠色輪胎要求低油耗、高速度、高安全性和長壽命,因此其胎面材料必須具有低滾動阻力、優(yōu)異的抗?jié)窕阅芎湍湍バ阅?。美國固特異橡膠輪胎公司開發(fā)出使用淀粉填充橡膠制備低滾動阻力輪胎的技術(shù)[1-3],引起了人們的廣泛關(guān)注。淀粉用于橡膠的關(guān)鍵是使其精細(xì)地分散在橡膠基體中并獲得較強的界面結(jié)合。張立群等[4]發(fā)明了一種淀粉水溶液與橡膠乳液共混-共凝聚的方法(簡稱乳液共沉法,LCM法),該方法使淀粉在橡膠基體中的分散性顯著提高[5]。在此基礎(chǔ)上采用間苯二酚-甲醛樹脂、氨基硅烷偶聯(lián)劑KH-792改善淀粉與橡膠基體間的界面結(jié)合,淀粉/橡膠復(fù)合材料的物理性能進一步提高[6-8]。

本工作采用直接共混法制備淀粉/炭黑/SBR復(fù)合材料,并對其性能進行研究,以期為淀粉在橡膠中的實際應(yīng)用提供參考。

1　實驗

1.1　主要原材料

SBR,牌號1502,苯乙烯質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.235吉林化學(xué)工業(yè)股份有限公司有機合成廠產(chǎn)品;支鏈淀粉,粒徑為10~100μm,吉林大成特種玉米淀粉股份有限公司產(chǎn)品;炭黑N234,天津海豚炭黑有限公司產(chǎn)品。

1.2　試驗配方

試驗配方如表1所示。

1.3　試樣制備

先將SBR與淀粉在兩輥開煉機上混煉5min,然后按常規(guī)工藝加入各種配合劑,打三角包,混合均勻出片?；鞜捘z停放8 h后在平板硫化機上硫化,硫化條件為150℃×t90。

1.4　測試分析

(1)硫化特性

采用北京環(huán)峰化工機械實驗廠P3555B2型硫化儀測定膠料的t90,硫化溫度為150℃。

       (2)物理性能

采用深圳市新三思計量技術(shù)有限公司CMT4104型電子拉力機分別按GB/T 528—1998和GB/T 529—1999測試硫化膠的拉伸性能和撕裂強度。

(3)動態(tài)力學(xué)性能

采用美國埃邇法科技有限公司RPA2000型橡膠加工分析儀分別對混煉膠和硫化膠進行應(yīng)變掃描,測試條件:溫度　60℃,應(yīng)變范圍　0.3%~400%(混煉膠)或0.3%~40%(硫化膠),頻率　1 Hz(混煉膠)或10 Hz(硫化膠)。采用北京萬匯一方科技發(fā)展有限公司RRS-Ⅱ型橡膠功率損耗試驗機對硫化膠進行功率損耗測試,測試條件:負(fù)荷　30 kg,時間　30 min,轉(zhuǎn)速　1 200 r·min-1。

采用美國PE公司PE7型動態(tài)粘彈測試儀對硫化膠進行動態(tài)熱力學(xué)分析,測試條件:拉伸模式,頻率　10 Hz,應(yīng)變　0.003%(-100~0℃)或0.006%(0~150℃),升溫速率　3℃·min-1,溫度范圍　-100~+150℃。

(4)耐磨性能

采用湖南長沙儀表機床廠MH-74型阿克隆磨耗機對硫化膠進行耐磨性能測試,膠條寬度為12.7 mm,厚度為3.2 mm,將膠條粘在直徑為68mm、厚度為12.7 mm、邵爾A型硬度為75~80度的膠輪上,預(yù)磨10 min后按GB/T 1689—1998進行測試。

采用日本日立公司S-4700型掃描電子顯微鏡(SEM)對磨耗后試樣的工作面進行掃描,觀察磨耗花紋。

2　結(jié)果與討論

2.1　硫化特性和物理性能

淀粉/炭黑/SBR復(fù)合材料的t90和物理性能如表2所示。從表2可以看出,各配方膠料的t90相差不大,這表明淀粉用量對復(fù)合材料的硫化速度影響不大;隨著淀粉用量的增大,復(fù)合材料邵爾A型硬度、300%定伸應(yīng)力和拉伸強度減小,拉斷伸長率和拉斷永久變形增大,撕裂強度先增大后減小。

2.2　動態(tài)力學(xué)性能

淀粉/炭黑/SBR混煉膠和硫化膠的應(yīng)變掃描結(jié)果如圖1~4所示,圖中G′為剪切儲能模量,G″為剪切損耗模量,ε為應(yīng)變,tanδ為損耗因子。從圖1可以看出,在低應(yīng)變下,隨著淀粉用量的增大,淀粉/炭黑/SBR混煉膠的G′減小;隨著ε的增大,各配方混煉膠的G′趨于一致。值得注意的是,僅加入5份淀粉就可以使混煉膠在低應(yīng)變下的G′明顯減小,這可能是由于炭黑用量減小和淀粉加入的共同作用,削弱了炭黑網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)的緣故。

從圖2~4可以看出,隨著淀粉用量的增大,淀粉/炭黑/SBR復(fù)合材料硫化膠的G′,G″和tanδ總體呈減小趨勢。60℃時的tanδ可表征硫化膠的滾動阻力,tanδ越小,硫化膠滾動阻力越低,因此可以認(rèn)為隨著淀粉用量的增大,復(fù)合材料的滾動阻力呈降低趨勢。

為進一步考察淀粉/炭黑/SBR復(fù)合材料的動態(tài)性能,對復(fù)合材料進行功率損耗測試,以模擬輪胎在行駛過程中的能量消耗,結(jié)果如表3所示。

從表3可以看出,總體來說,與炭黑/SBR膠料相比,淀粉/炭黑/SBR復(fù)合材料的動態(tài)生熱和變形有所增大,功率損耗減小;隨著淀粉用量的增大,淀粉/炭黑/SBR復(fù)合材料的動態(tài)生熱和功率損耗呈降低趨勢,變形量呈增大趨勢。分析原因認(rèn)為,隨著淀粉用量的增大,復(fù)合材料的模量減小,定負(fù)荷時的變形量增大,可能導(dǎo)致動態(tài)生熱增大,但同時炭黑用量減小,炭黑網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)被削弱,炭黑聚集體破壞和重組的幾率降低,復(fù)合材料的動態(tài)生熱降低,由于炭黑因素對生熱的貢獻較大,因此綜合作用導(dǎo)致復(fù)合材料生熱降低。

抗?jié)窕阅芡ǔＳ?℃時的tanδ表征,限于橡膠加工分析儀的測試范圍,采用動態(tài)粘彈測試儀對淀粉/炭黑/SBR復(fù)合材料進行測試,結(jié)果如圖5和表4所示。

從圖5和表4可以看出,隨著淀粉用量的增大,復(fù)合材料的Tg略有升高,0℃時的tanδ總體呈增大趨勢,抗?jié)窕阅芴岣?Tg峰增強,這可能與參與玻璃化轉(zhuǎn)變的橡膠增多有關(guān)。與炭黑相比,淀粉對橡膠分子鏈運動的限制能力較弱,隨著淀粉用量的增大和炭黑用量的減小,參與玻璃化轉(zhuǎn)變的橡膠也增多,因此Tg峰逐漸增強。

從表4還可以看出,與炭黑/SBR膠料相比,淀粉/炭黑/SBR復(fù)合材料60℃時的tanδ較大,這與橡膠加工分析儀的測試結(jié)果不符,這是由于兩種測試的條件不同所致。采用動態(tài)粘彈測試儀測試時拉伸應(yīng)變僅為0.003%或0.006%,而采用橡膠加工分析儀測試時剪切應(yīng)變?yōu)?.3%~40%,兩種方法變形模式不同,應(yīng)變相差很大,導(dǎo)致測試結(jié)果出現(xiàn)差異。而輪胎在實際使用過程中,應(yīng)變較大且是不斷變化的,因此橡膠加工分析儀測試的結(jié)果更為接近實際。

2.3　耐磨性能

淀粉用量對淀粉/炭黑/SBR復(fù)合材料耐磨性能的影響如圖6所示。從圖6可以看出,隨著淀粉用量的增大,復(fù)合材料的阿克隆磨耗量明顯增大,耐磨性能下降。

磨耗后試樣工作面的SEM照片如圖7所示。從圖7可以看出,未添加淀粉的硫化膠磨耗面無明顯的坑洞,添加淀粉后的硫化膠磨耗面出現(xiàn)明顯的坑洞,且隨著淀粉用量的增大,磨耗面的坑洞和脫出的淀粉粒子增多。分析原因認(rèn)為,淀粉粒子粒徑較大,其與橡膠間的界面作用弱于炭黑與橡膠間的界面作用,淀粉與橡膠基體的界面結(jié)合部位成為磨耗破壞的易發(fā)處,因此加入淀粉之后,復(fù)合材料的耐磨性能下降,且隨著淀粉用量的增大,磨耗破壞易發(fā)處增多,復(fù)合材料的耐磨性能進一步下降。

3　結(jié)論

(1)隨著淀粉用量的增大,淀粉/炭黑/SBR復(fù)合材料的邵爾A型硬度、300%定伸應(yīng)力和拉伸強度減小,拉斷伸長率和拉斷永久變形增大,撕裂強度先增大后減小,耐磨性能下降。

(2)總體來說,隨著淀粉用量的增大,淀粉/炭黑/SBR復(fù)合材料的滾動阻力和生熱呈降低趨勢,抗?jié)窕阅芴岣摺?/p>

參考文獻:

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